i IV Š T E Nosná konstrukce zastřešení tělocvičny Diplomová práce Bc.Lucia Petrovičová Ing.Josef Musílek, PhD. Ing.Jan Čížek Autor diplomové práce: Vedoucí diplomové práce: Oponent diplomové práce: 31.01.2018 Lucia Petrovičová Cíl práce • Cílem této diplomové práce je návrh a statické posouzení nosné konstrukce zastřešení tělocvičny v Chomutově. 31.01.2018 Lucia Petrovičová 2 Motivace • Prohloubení znalostí v oboru navrhování konstrukcí z dřeva 31.01.2018 Lucia Petrovičová 3 Použité zdroje • ČSN EN 73 1993-1-8. Navrhování styčníků: Část 2: Zásady navrhování. Praha: Český normalizační institut, 2005. • ČSN EN 73 1991-1-1. Zatížení konstrukcí: Část 4: Objemové tíhy stavebních a skladovaných materiálů. Praha: Český normalizační institut, 2005. ČSN EN 73 1991-1-3. Zatížení sněhem: Část 5: Určení zatížení sněhem. Praha: Český normalizační institut, 2005. ČSN EN 73 1991-1-4. Zatížení větrem: Část 7: Součinitelé tlaků a sil. Praha: Český normalizační institut, 2005. DOLEJŠ, J. a J. MACHÁČEK, 2008. Ocelové konstrukce. Praha: ČVUT v Praze. ISBN 978-80-01-04128-4 • STRAKA, B. a J. PELACHOVÁ, 1996. Dřevěné konstrukce podle Eurokódu S, STEP 1, Brno: CERM. ISBN 80-7204-017-0 KUKLÍK, P., M. MIKEŠ a A. KUKLÍKOVÁ, 2005. Dřevěné konstrukce. Cvičení, Praha: ČVUT v Praze. ISBN 80-01-02871-2 • SOKOL, Z. a F. WALD, 2009. Ocelové konstrukce 2. ČVUT v Praze. ISBN 978-80-01-03473-9 KUKLÍK, P. a A. KUKLÍKOVÁ, 2008. Dřevěné konstrukce, Praha: ČVUT v Praze. ISBN 978-80-01-04132-1 • SOKOL, Z. a F. WALD, 2010. Ocelové konstrukce. Tabulky. Praha: ČVUT v Praze. ISBN 978-80-01-04655-5 31.01.2018 Lucia Petrovičová 4 Informace o konstrukci Místo stavby: k.ú.Chomutov, parcela 3197/3, město Chomutov Typ objektu: stávající objekt tělocvičny Výpočetní software: SCIA Engineer 2017 (obecná rovina XYZ) Posuzovaná část: střešní konstrukce 31.01.2018 Lucia Petrovičová Materiály 31.01.2018 Lucia Petrovičová 6 Půdorys krovu 31.01.2018 Lucia Petrovičová 7 Rez SO 02 - SKOLA + 6,900 31.01.2018 Lucia Petrovicovä Zatížení • Vítr (ČSN EN 1991-1-4) -> K.T.III, V.O. II, h S.O. II, Sk=l,0 kPa, sklon střechy 12-15° < 30° -> Hi=0,8 • Stálé zatížení -> I 0,822 kN/m2 • Vlastní tíha -> software 31.01.2018 Lucia Petrovičová 9 Zatěžovací stavy a kombi Zátěžová c í stavy: • ZSl-vl.tíha • ZS2-ostatní stále zatížení • ZS3-vítr0=O° • ZS4-vítr 0=9O°-zleva • ZS5-vítr 0=9O°-zprava • ZS6-sníh Kombinace: • Byli vytvořeny programem SCIA. • Kombinace MSÚ -> třída výsledků RC1 • Kombinace MSP třída výsledků RC2 31.01.2018 Lucia Petrovičová konstrukce j V////////////////// ^/////////////////////////////////////////////////////A '//////////////////////////////////////////////////7í\ -STŘEŠNÍ KRYTINA LINDAB SEAMLINE ELITĚ TL.0r6 mm — STRUKTUROVANÁ SEPARAČNÍ VRSTVA 8 mm (VEJŠKA NOPO) -KONTRALATE 40x60 rnm -OSB BEDNĚNI 25 mm -IZOLACE ISOVER ORSET 230 rnm -PAROZABRANA JUTAFOL NI 40 -PODHLED OSB DESKY 25 mm TLOUŠŤKA OBJEMOVÁ TÍHA Tcsup Gd SKLADBA [m] [kN/m3] [kN/m2] H [kN/m2] PODHLED OSB DESKY W 0,025 6,1 0,1525 1,35 0,2059 PAROZÁBRANA JUTATOP (2> - - 0,0027 1,35 0,0036 IZOLACE ISOVER ORSET (3> 0,28 0,3 0,084 1,35 0,1134 ODVĚTRÁNÍ 0,12 - - - - OSB BEDNĚNÍ d> 0,025 6,1 0,1525 1,35 0,2059 KONTRALATĚ 40x60 0,06 3,5 0,21 1,35 0,2835 STRUKTUROVANÁ SEP AR. VRSTVA (4> - - 0,0038 1,35 0,0051 STŘEŠNÍ KRYTINA LINDAB SEAMLINE ELITE (5> 0,006 - 0,0035 1,35 0,0047 ZATÍŽENÍCELKEM - - 0,609 - 0,8222 31.01.2018 Lucia Petrovičová 11 ■+ Nebes ■ nŕ proto- prokazoval ■ plm -t za b údov a ně ■ ko ns t ni kee ■ v čet ně ■+ naznačuje- pouze- možnosti- plnei ■ 11. ■ P niada ve k -na ■ 5 dud i ni .■Koza2avah:-U,N- = --» Vypočtená- nodnota: U ■=■ ■ -t ■ U ■<■ U. N ■... ■ POÍADAVEK ■ J E- Vypoctenysojčinítel' prostupu-■ most j-{napr. ■ k. rok* í- v ■ zateplel* ■ 111. ■ F oia rta y k v- ria ■ šíre rií -v Teploty v typickém místě konstrukce v ustálených návrhových podmínkách - OSB desky Jutafol N 140 Special Isover Grset Tloušfky [m] 0,0661 0,1321 0,1982 0,2642 0,3303 Lucia Petrovičová 12 Ukázka průběhů vnitřních sil na prvcích konstrukce ID vnitřní síly Hodnoty: My Lineární vypočet Třída: RC1 Souřadný systém: Hlavní Extrém ID: Globální Výběr: B24Qr B1Q2, B294, B287, B89r B239, B256, B275, B101, B293, B286, B262, BSS, B218, B23S, B275, B100, ID vnitřní síly Hodnoty: My Lineární výpočet Třída: RC1 Souřadný systém: Hlavní Extrém ID: Globální Výběr:- B250, B270, B278, B289, B28Q, B291, B193, B267, B269, B2Q5, B242, B277, B288, B244, B279, B290, B281, B245, B266, B292, B248, B25S 1: 31.01.2018 Lucia Petrovičová 13 Ukázka návrhu řešení detailů XJXÖO0 31.01.2018 Lucia Petrovičová 14 DETAIL 3 STYK NÁROŽNÍ KROKVE PŮDORYS 1:20 Lucia Petrovičová DETAIL 4 ULOŽENÍ NÁROŽNÍ KROKVE NA ZDIVO 1 :20 KROKEV GL52h 300X800 STYČ.PLECH S355 330X550 TL.15 mm DETAIL ULOŽENÍ 1 :20 6xSVORNlK 5 KROKVE PŘI STĚNĚ NA ZDIVO KROKEV GL32h 300X600 45105,105 M20 6.8 OTVOR PRO UMOŽNĚNI POHYBU KROKVE VE SMĚRU OSY Y ŽB VĚNEC 350x510 STYČ.PLECH S355 300X515 TL.15 mm 31.01.2018 Lucia Petrovičová 16 VYUŽITELNOST VYUŽITELNOST DREVENÝCH PRVKU 120 100 80 60 40 20 IMSU VYUŽITI V% I MSP VYUŽITÍ V % 180x220 240x240 300x600 300x800 240x560 31.01.2018 Lucia Petrovičová 17 Přehled výsledků v tabulce NÁZEV PRVKU PRŮŘEZ MATERIÁL TŘÍDA MAT. DÉLKA PRVKU N-TLAK My KROKEV 0 1 POLI 180x220 ROSTLÉDŘEVO C27 7,34 m 1,36 kN 11,56 kNm KROKEV 0 2 POLÍCH PRO 15° 180x220 ROSTLÉDŘEVO C27 6,74 m 2,05 kN 11,29 kNm KROKEV 0 2 POLÍCH PRO 12° 240X240 ROSTLÉDŘEVO C50 11,221 m 1,85 kN 20,24 kNm NÁROŽNÍ KROKEV 300x800 LEPENÉ LAMELOVÉ DŘEVO GL 32h 17,541 m 72,62 kN 443,26 kNm KROKEV PŘI STĚNĚ 300x600 LEPENÉ LAMELOVÉ DŘEVO GL 32h 10,762 m 5,69 kN 91,76 kNm VĚNEC ČÁST 12° 240x560 LEPENÉ LAMELOVÉ DŘEVO GL 32h 10,032 m - 93,06 kNm VĚNEC ČÁST 15° 240x560 LEPENÉ LAMELOVÉ DŘEVO GL 32h 6,67 m SLOUP 324x10 KONSTRUKČNÍ OCEL S235 9 m 1,36 kN - 31.01.2018 Lucia Petrovičová 18 Děkuji za pozornost 31.01.2018 Lucia Petrovičová 19 Otázky od oponenta DP • Která místa z celé Vámi navržené konstrukce budou nejslabší z hlediska účinků požáru a jak lze jejich požární odolnost zvětšit? • Který součinitel zahrnuje "možnost vzniku trhlin" při smyku a jaký parametr nosníku jím redukujeme? • Vysvětlete pojmy používané v dřevěných konstrukcích - "Balloon-Frame", "Platform-Frame". 31.01.2018 Lucia Petrovičová 20 í bezpečnosti staveb je požární :h konstrukcí charakterizována snosti - R a časem (t) po který si nachovat. U nechránených nosných požární odolnost pohybuje približne HO olnost ovlivňuje také návrhová -i vychází ze stupně využití oceli uo. 3 Požární bezpečnost staveb - 1 31.01.2018 Lucia Petrovičová Součinitel zahrnující možnost vzniku trhlin+jaký parametr nosníku redukuje bef=kcr.b bef=účinná šířka průřezu kcr=součinitel trhlin pro únosnost ve smyku kcr=0,67 (rostlé á lepené lamelové dřevo) kcr=l,0 (další výrobky na bázi dřeva) b=šířka příslušné části prvku 31.01.2018 Lucia Petrovičová 22 31.01.2018 Lucia Petrovicovä 24 FRAME TYPES PLATFORM Otázky od vedoucího DP • Jak bude provedena úprava konce nárožní krokve při uložení na sloup? - detail 1, řez A-A. Z detailu vypadá, že konec nárožní krokve je zahnutý, což není výrobně proveditelné. Pokud je styčníkový plech vodorovně, pak by na nárožní krokvi mělo být uděláno vodorovné osedlání (vodorovný zářez) 31.01.2018 Lucia Petrovičová 26 Rez a-a 1.20 V GL32h SLOUP 3235 * 711 TL.30 $355 30KEV GL3£h )oxeoo 31.01.2018 Lucia Petrovičová