NÁVRH NOSNÉ KONSTRUKCE DŘEVĚNÉ ROZHLEDNY DO VYBRANÉ LOKALITY DŘEVĚNÁ ROZHLEDNA V OBCI RUDOLFOV U ČESKÝCH BUDĚJOVIC AUTOR PRÁCE: BC. DANIEL AGUILAR, 9899 VEDOUCÍ PRÁCE: DOC. DR. ING. LUBOŠ PODOLKA OPONENT: ING. JAN PREM OBSAH: •1)Důvody k výběru tohoto tématu práce •2)Použité programy a výpočty •3)Dosažené výsledky •4)Závěrečné shrnutí 1)DŮVODY K VÝBĚRU TOHOTO TÉMATU PRÁCE •Rozšíření znalostí v oboru výškových příhradových konstrukcí •Prohloubení znalostí modelování konstrukcí a použití výpočetního modelu k posouzení celé konstrukce •Ověřit si výhody přesunu výpočetních modelových konstrukcí mezi jednotlivými programy 2) POUŽITÉ PROGRAMY •Výkresová dokumentace, modelování, vizualizace - ArchiCAD 20 EDU od společnosti GRAPHISOFT s renderovacím doplňkem MAXON •Statické výpočty a posouzení nosné konstrukce – SCIA Engineer 16.1 •Ostatní: •Microsoft Word 2013 •Microsoft Excel 2013 • • UMÍSTĚNÍ ROZHLEDNY Důvody výběru lokality Rudolfova u Českých Budějovic: •Místo je atraktivní •Budoucí cestovní ruch •V této lokalitě není žádná rekreační ani vyhlídková stavba •Místo se přímo nabízí pro stavbu rozhledny Zdroj webová stránka mapy.cz Architektonické řešení POHLEDY: Zdroj: vlastní Architektonické řešení PŮDORYS – PLOŠINA Č.1 PŮDORYS – PLOŠINA Č.2 Zdroj: vlastní Rozhled a dohled při dobré viditelnosti Model konstrukce rozhledny Model rozhledny vytvořený v programu Graphisoft Archicad Zdroj: vlastní Model konstrukce rozhledny Přenos modelových dat pomocí formátu IFC Z modelového programu Archicad do statického programu SCIA Engineer Zdroj: vlastní Statický model Program SCIA Engeneer16.1 Zdroj: vlastní Statický model – zadání zatížení STÁLÉ ZATÍŽENÍ Zdroj: vlastní Statický model – zadání zatížení UŽITNÉ ZATÍŽENÍ Zdroj: vlastní Statický model Výsledky a posouzení průřezů v programu Scia engineer: •Program posoudí jednotlivé průřezy dle zvolených kombinací zatížení dle zvolené normy, tedy ČSN EN 1995-1-1 (731701Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla - Společná pravidla a pravidla pro pozemní stavby Zdroj: vlastní Statický model Výsledky vnitřních sil pro posouzení přípojů Zdroj: vlastní Zdroj: vlastní POSOUZENÍ PŘÍPOJŮ TABULKOVÉ HODNOTY VÝSLEDNÝCH VNITŘNÍCH SIL PRŮŘEZU VNITŘNÍ SÍLY NA PRUTU Dílec css dx [m] Stav N [kN] Vz [kN] My [kNm] T136 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 1,5 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/21 -14,99 17,94 -14,89 T72 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 1,5 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/8 70,52 20,48 -24,44 T69 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 3,341 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/8 -7,43 1,94 8,01 T72 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 1,5 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/7 70,49 20,01 -24,1 T69 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 2,676 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/1 -6,89 -16,74 -4,24 T136 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 0 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/19 -8,98 34,15 -59,67 T74 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 0 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/1 2,64 22,03 -11,8 T69 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 2,088 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/19 -14,94 -9,64 7,69 T72 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 4,176 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/8 70,52 19,51 29,07 T72 TRÁM BSH 1,12 - OBDEL 4,176 11)STÁLÉ + UŽITNÉ,PLOŠINY,SCHODIŠTĚ,VÍTR/21 70,36 18,8 27,63 Zdroj: vlastní POSOUZENÍ PŘÍPOJŮ DETAIL PŘÍPOJŮ, SVORNÍKOVÉ SPOJE Zdroj: vlastní POSOUZENÍ PŘÍPOJŮ POSOUZENÍ SVORNÍKŮ DLE ČSN EN 26891 – Dřevěné konstrukce PRŮMĚR ŠROUBU d 24,00 MENŠÍ TLOUŠŤKA KRAJNÍHO DŘEVĚNÉHO PRVKU NEBO HLOUBKA VNIKU t1 90,00 HUSTOTA DŘEVA, BSH GL 20c ρk 380,00 CHARAKTERISTICKÁ PEVNOST V OTLAČENÍ VE DŘEVĚNÉM PRVKU fh,1,k 23,68 MEZ PEVNOSTI SVORNÍKU 8.8 fu 800,00 CHARAKTER. PLASTICKÝ MOMENT ÚNOSNOSTI SPOJOVACÍHO PROSTŘEDKU My,Rk 930594,48 CHARAKTERISTICKÁ ÚNOSNOST PRO JEDENSTŘIH JEDNOHO SPOJOVACÍHO PROSTŘEDKU Fv,Rk1 51,15 CHARAKTERISTICKÁ ÚNOSNOST PRO JEDENSTŘIH JEDNOHO SPOJOVACÍHO PROSTŘEDKU Fv,Rk2 89,42 CHARAKTERISTICKÁ ÚNOSNOST PRO JEDENSTŘIH JEDNOHO SPOJOVACÍHO PROSTŘEDKU Fv,Rk3 52,90 CHARAKTERISTICKÁ ÚNOSNOST PRO JEDEN STŘIH JEDNOHO SPOJOVACÍHO PROSTŘEDKU (NEJMENŠÍ Z VYPOČTENÝCH HODNOT) Fv,Rk 51,15 NÁVRHOVÁ SMYKOVÁ SÍLA Fv,Sd (STANOVENÁ JAKO VEKTOROVÝ SOUČIN NEJVĚTŠÍ MOMEMTOVÉ SÍLY A POSOUVAJÍCÍCH A NORMÁLOVÝCH SIL NA JEDEN SPOJOVACÍ PRVEK) Fv,Sd 47,3 POSOUZENÍ Fv,Rk > Fv,Sd VYHOVUJE VÝSLEDNICE NORMÁLOVÉ SÍLY 70,52 kN VÝSLEDNICE POSOUVAJÍCÍ SÍLY 34,15 kN VÝSLEDNÝ MOMENT 29,1 kNm POČET SVORNÍKŮ 6 Ks NORMÁLOVÁ SÍLA NA JEDEN SVORNÍK 11,75333 kN POSOUVAJÍCÍ SÍLA NA JEDEN SVORNÍK 5,691667 kN VEKTOROVÝ SOUČIN NORMÁLOVÝCH A POSOUVAJÍCÍCH SIL NA JEDEN SVORNÍK 13,05894 kN RAMENO R1 0,16 m RAMENO R2 0,1 m RAMENO R3 0 m RAMENO R4 0 NEJVĚTŠÍ SMYKOVÁ SÍLA OD MOMENTU 38,03922 kN NÁVRHOVÁ SMYKOVÁ SÍLA Fv,Sd (STANOVENÁ JAKO VEKTOROVÝ SOUČIN NEJVĚTŠÍ MOMEMTOVÉ SÍLY A POSOUVAJÍCÍCH A NORMÁLOVÝCH SIL NA JEDEN SPOJOVACÍ PRVEK) 47,3 kN Zdroj: vlastní Zdroj: vlastní VIZUALIZACE Zdroj: vlastní VIZUALIZACE Zdroj: vlastní VIZUALIZACE VIZUALIZACE Zdroj: vlastní VIZUALIZACE Zdroj: vlastní DĚKUJI ZA POZORNOST